未再结晶区,non-recrystallization
non recrystallization未再结晶
1.The effect of strain rate, strain amount and cooling rate innon recrystallization region on the ferrite transformation behavior and mocrostructure were studied on a Gleeble 1500 thermo methanical simulator for the low carbon pipeline steel X52.以管线钢X5 2为研究对象 ,在Gleeble 15 0 0热模拟机上 ,进行了奥氏体未再结晶区不同形变速度、形变量和冷却速度对X5 2的相变行为及显微组织影响的研究。
2.The effect of the reduction and the cooling rate innon recrystallization anstenite region on ferrite transformation behavior and the microstructure were studied on the Gleeble 1?500 thermomethanical simulator for the pipeline steel X52.以管线钢X5 2为研究对象 ,在Gleeble 15 0 0热模拟机上 ,主要进行了在奥氏体未再结晶区不同形变量和冷却速度对X5 2的相变行为及显微组织影响的研究·通过光学显微镜、扫描电镜分析技术可以发现 ,随形变量和冷却速度的增加 ,晶粒明显变细·实验结果表明 ,在奥氏体未再结晶区轧制可以大大地增加铁素体的形核位置 ,使晶粒细化 ;同时冷却速度的增大 ,使铁素体的形核驱动力加大 ,形核率增加 ,也使晶粒明显细化·另外 ,与低碳钢不同的是 ,在铁素体晶粒边界和铁素体晶粒内部可以观察到有第二相的析出 ,在奥氏体未再结晶区轧制时 ,第二相的析出可以抑制再结晶 ,并且 ,析出物的存在不仅阻碍位错的运动 ,而且会造成位错的增殖·因而微合金钢细化晶粒的机理主要有 :形变诱导铁素体、铁素体的动态再结晶和第二相的析出抑制晶粒长大使晶粒细
3)non-recrystallization未再结晶
1.The results show that at the stage of rough rolling,cast structure has become finer,dynamic recrystallization is adequate;non-recrystallization temperature will increase with the increase of Nb content.结合某钢厂FTSR薄板坯连铸连轧生产线轧制X46含Nb钢的工艺参数,在Gleeble-2000热/力模拟实验机上模拟了粗轧阶段该钢的组织演变,并研究了Nb含量对未再结晶温度的影响。
2.The effect of the rate of deformation and temperature of deformation innon-recrystallization region on ferrite transformation behavior and the microstructure were studied on the Gleeble 1500 thermomethanical simulator for the low carbon low alloy pipeline steel X52.以管线钢X52为研究对象,在Gleeble1500热模拟机上,主要进行了在奥氏体未再结晶区不同变形速率和变形温度对X52的相变行为及显微组织影响的研究。
4)reductions in non recrystallized zone未再结晶区压下率
5)austenite non-recrystallization region奥氏体未再结晶区
1.The effect of thermomechanical treatment processing(immediate quenching after deformation in theaustenite non-recrystallization region)on microstructures of T91 ferritic heat resistant steel was investigated by compressive deformation performed on a Gleeble 1500 thermomechanical simulator.在 Gleeble 1500热模拟实验机上采用热压缩实验方法,研究了形变热处理工艺即在奥氏体未再结晶区变形后直接淬火对 T91铁素体耐热钢微观组织的影响。
6)grain refined zone再结晶区
延伸阅读
未再结晶区控制轧制未再结晶区控制轧制controlled rolling in sub-recry-stallization zoneweiza一」iejingqu kongzhi zhaZhj未再结晶区控制轧制(eontrolled rollingi:sub一reerystallization zone)钢在奥氏体再结晶临界温度(T再)以下至Ar3点以上温度区域中进行的撞制轧制。T再是划分高温再结晶撞制轧制和未再结晶控制轧制的界限温度。奥氏体再结晶临界温度(T再)是指钢在某一变形条件下保持3s时，使变形奥氏体发生3%~5%的再结晶的变形温度。T再受钢的成分和奥氏体晶粒尺寸的影响，钢中含有微量Nb能使T再升高100一150℃，粗大的奥氏体晶粒也能使T再明显升高。未再结晶区控轧是控轧工艺中最重要的一环，目的是为了获得更加细小的铁素体晶粒组织和较大程度地提高钢的强韧性。因为钢在经过再结晶区的轧制之后，晶粒的细化是有一个限度的，它的极限值是20拌m。就是说，在再结晶区中轧制，不管变形量多大，再结晶奥氏体的晶粒尺寸都不可能细化至小于20拜m。这样尺「寸的奥氏体晶粒，终轧之后至相变开始之前还会有一些长大，相变之后很难得到细于9级的铁素体晶粒组织。为了获得微细的晶粒组织，需要在未再结晶区中，将已经过在再结晶区轧制、有了一定程度细化的奥氏体继续给予轧制变形，使它被压扁和拉长，增加单位体积中奥氏体的晶界面积，同时在晶内还会产生大量的形变带和高密度位错。这些形变带与晶界的作用相似，均可作为相变时铁素体晶粒形核的场所。相变前奥氏体的位错密度高，相变时铁素体的形核率就增大。由于在未再结晶区中变形能使铁素体的形核场地和形核率增大，因此在相变后便能获得微细的晶粒组织。未再结晶区控轧的工艺特点是:(1)轧制温度在T再一式3之间，终轧温度越低，越靠近Ar3上方越好，因为终轧温度低，位错密度高。(2)轧制的道次压下率大小不限，因为是在T再以下轧制，奥氏体不发生再结晶，道次的变形量可以叠加。但是，由于变形温度较低和加工硬化效应等原因，变形抗力较大，所以道次压下率不能太大。(3)为了增加累积叠加效应，轧制过程不要停顿，轧制道次应连续进行。(4)总变形量应该在60%以上，因为奥氏体的变形程度是随着变形量的增大而增大的。当总变形量<30%时，奥氏体晶粒内部还没有形变带产生;仅是晶粒-稍有些拉长，晶界面积增加很有限。在总变形量>30%之后，晶粒内部开始产生形变带，但是，在总变形量<6D%时，形变形的密度仍不大，而且分布很不均匀。因此把总变形量增大至60%以上(最好是70%~80%)是很有必要的。未再结晶区控轧，除了起到细化晶粒组织和提高钢材的强韧性作用之外，还会产生以下3方面的效应:(1)发生了加工硬化，使变形抗力上升，所以，为了减轻轧机的负荷，可以采用较小的道次压下率。(2)发生了变形诱导析出。由于变形的驱动，析出物的析出温度升高，析出速度增加。在未再结晶区析出的析出物能阻止晶粒长大和细化铁素体，对提高韧性很有利，而且还能间接地起到强化的作用。(3)发生了变形诱导相变。由于变形的驱动，相变点Ar3温度升高。Ar3温度升高的程度随变形量和奥氏体晶粒细化程度而增大，当总变形量为70写时，细晶粒(晶粒度》4级)钢的Ar3约升高80~150℃，而粗晶粒(晶粒度簇3级)钢的Ar3则仅升高30~50℃。因为Ar3温度是划分未再结晶区控轧和两相区拉制札制的分界线，所以在制订控轧工艺时必须考虑到这些情况。能实现未再结晶区控轧并取得良好效果的钢，必须具有较宽的未再结晶区。即必须有较高的再结晶临界温度(介)和较低的凡3温度，Nb、v、Ti等元素，特别是Nb，能显著地推迟奥氏体的再结晶。Nb能使T再提高100一150℃，使未再结晶区的范围宽达150~200℃，所以含有微量Nb的钢是实现未再结晶区控轧最理想的钢种，其次是含有V、Ti的钢。不含Nb、V、Ti的钢，如16Mn，它的T再约在820℃，未再结晶区的宽度不足50℃，要完全实现未再结晶区控轧(总变形量)60%)是不可能的。但是，对于这类钢，在未再结晶区进行一定的变形，将终轧温度降至780~80。℃，对于细化晶粒和提高钢的强韧性也是有好处的。(李述创)
未再结晶区+non-recrystallization英语短句+例句大全 = Non-Recrystallization Region: Comprehensive Collection of English Sentences and Examples
